35kV变电站系统设计 好质量

目录

1 概 述 ...................................... 3 2 负荷计算 .................................. 1

2.1 计算方法的选择 ...................................................................................................................................... 1 2.2 负荷计算 ..................................................................................................................................................... 1 2.3 无功功率的补偿与电容器选择 ........................................................................................................... 5

3 主变压器的选择 .............................. 7

3.1 主变压器台数的确定 ............................................................................................................................... 7 3.2 主变压器容量的确定 ............................................................................................................................... 7 3.3 主变压器型号的选择 ............................................................................................................................... 8 3.4 主变压器的校验 ...................................................................................................................................... 8

4 变电站主接线的设计 ........................ 10

4.1 35KV、6KV主接线的设计................................................................................................................. 10 4.2 负荷分配 ................................................................................................................................................. 11

5 短路电流的计算 ............................. 13

5.1 基准值选取与计算 .......................................................................................................................... 13 5.2 元件相对电抗计算 .......................................................................................................................... 13 5.3 绘制系统等值电路图...................................................................................................................... 15 5.4 短路电流计算 ................................................................................................................................... 15

6 变电站电气设备的选择 ....................... 17

6.1 35KV电气设备的选择......................................................................................................................... 17 6.1.1 进线断路器的选择....................................................................................................................... 17 6.1.2 母连和35kV出线断路器........................................................................................................... 19 6.1.3 隔离开关选择................................................................................................................................ 19 6.1.4 电压互感器的选择....................................................................................................................... 20 6.1.5 避雷器的选择................................................................................................................................ 20

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6.1.6 操动机构的选择 ........................................................................................................................... 21 6.1.7 所变选择......................................................................................................................................... 21 6.1.8 电流互感器选择 ........................................................................................................................... 21 6.2 6KV室内配电装置选择 ...................................................................................................................... 22 6.2.1 高压开关柜选择 ........................................................................................................................... 22 6.2.2 高压开关柜校验 ........................................................................................................................... 22 6.2.3 选择结果汇总................................................................................................................................ 24 6.3 35KV架空线及母线的选择 ................................................................................................................ 25 6.4 6KV母线、电缆及架空线选择 ......................................................................................................... 26 6.4.1 6kV母线选择................................................................................................................................ 26 6.4.2 高压电缆型号及截面选择 ......................................................................................................... 27 6.4.3 6 KV架空线选择 ......................................................................................................................... 29 6.5 母线瓷瓶的选择 .................................................................................................................................... 31

7 变电站防雷与接地 .......................... 32

7.1 变电站的过电压保护 ........................................................................................................................... 32 7.1.1 线路防雷......................................................................................................................................... 32 7.1.2 变电所直击雷防护....................................................................................................................... 32 7.2 避雷针的接地......................................................................................................................................... 32 7.2.1 保护接地......................................................................................................................................... 32

8 变电所室外布置 ............................ 34 结束语 ...................................... 35 致谢........................................ 36 参考文献 .................................... 37

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1 概 述

近年来，我国煤矿工业的发展取得了令人瞩目的成就。各种新技术、新工艺、新材料和新设备不断地被使用于矿井中。

申沟矿井地面变电所近年也广泛使用各种新型的井下设备，其用电负荷迅速增加。但由于其35kV变电站建设至今已有二十多年，难于扩建，电气设备老化，所以很难保证现在矿井的安全供电。

本文就针对申沟矿井供电的实际情况，结合当地经济增长情况，重新设计和建设一个“安全、可靠、经济、优化”的变电站。以保证位村矿井的生产安全及经济效益的提高。

本文的全部文字符号、图形符号均采用国家标准[GB4728]。其主要内容包括：变电站负荷计算，主变压器的选择，主接线的选择，短路电流的计算，各种电气设备的选择等。

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2 负荷计算

2.1 计算方法的选择

负荷统计的目的是要为确定移相电容器、主变压器、各种开关电器的容量，电力线路的导线和电缆截面、变电站提供依据。

目前，确定计算负荷的方法一般有利用系数法、二项式法、单位电耗法和需用系数法。其中，需用系数法为我国设计部门在进行工矿企业供电设计时经常使用的电力负荷计算方法。

需用系数法计算简便，对于任何性质的企业负荷均适用，且计算结果基本上符合实际，因此，这种计算方法采用最为广泛。尤其对各种用电设备容量相差较小，且用电设备数量较多的用电设备组，这种计算方法最为适宜。结合申沟变电站供电的实际情况，故采用需用系数法来进行负荷计算。

2.2 负荷计算

在确定了设备容量之后，即可按需用系数确定计算负荷，其计算公式为：

Pca=KdPN , kW Qca=Pcatanφ , kvar Sca=PcaQcaIca=Sca22, KVA 或 Sca=Pcacos, KVA

3UN , A

式中 Pca,Qca,Sca ----该用电设备组有功、无功、视在功率的计算负荷；

PN ----该用电设备组的设备总额定容量，kW；

UN ----额定电压，kV； tanφ ----功率因数角的正切值；

Ica ----该用电设备组的计算负荷电流，A； Kd ----需用系数。 举例说明计算过程如下：

1.井下低压： PN =2500 kW Kd=0.75 cosφ=0.76

Pca=0.75×2500=1875 (kW)

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Qca=1875×tanφ=1875×0.86=1612.5(kvar) Sca=1875/0.76=2467.1(KVA) Ica=2467.1/(3∙0.66)=2158.2 (A)

2.主排水泵： PN = 1000 kW Kd=0.86 cosφ=0.87

Pca=0.86×1000=860 (kW)

Qca=860×tanφ=860×0.57=487.4 (kvar) Sca=860/0.87=988.5 (KVA) Ica=988.5/(3∙6)=95.1 (A)

3.机修厂： PN =450 kW Kd=0.65 cosφ=0.75

Pca=450×0.65=292.5 (kW) Qca=292.5×0.882=258 (kvar) Sca=292.5/0.75=390 (KVA) Ica=390/(3∙0.38)=592.5 (A)

4.地面低压： PN =980 kW Kd=0.72 cosφ=0.8

Pca=0.72×980=705.6 (kW) Qca=705.6×0.75=529.2 (kvar) Sca=705.6/0.8=882 (kVA) Ica=882/(3∙0.38)=1340 (A)

5.选煤厂 ： PN =1000 kW Kd=0.72 cosφ=0.8

Pca=0.72×1000=720 (kW) Qca=720×0.75=540 (kvar) Sca=720/0.8=900(KVA) Ica=900/(3∙6)=86.6(A)

6.1号风机： PN =630 kW Kd=0.88 cosφ=-0.9

Pca=0.88×630=554.4 (kW) Qca=554.4×(-0.48)=-269 (kvar) Sca=PcaQca22=616 (KVA)

Ica=616/(3∙6)=59 (A)

计算各数据见表2-1。对于地面需要低压电源，所以应选择低压变压器为这

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些用户供电。本地面低压采用两台较低损耗的型号为：SL7-630/10 6.3/0.4

负荷用户名称 等级 工作电压 kV 工作容量 kW 需用系数 功率因数 正切 值 有功功率 kW 无功功率 kvar 视在功率 KVA 距离 km 井下低压 主排水泵2 0.66 2500 0.75 0.76 0.86 1875 1613 2467 1 C 机修厂C 地面低压 1 C 选煤厂K 2 3 6 1000 0.86 0.87 0.57 860 487 988 0.66 0.38 450 0.65 0.75 0.88 292 258 390 0.35 0.38 980 0.72 0.8 0.75 705 529 882 0.05 6 1000 0.72 0.8 0.75 720 540 900 0.45 1号风机1 6 630 0.88 -0.9 -0.5 554 -269 616 1.25 2号风机主井车房1 6 500 0.9 -0.9 -0.5 450 -230 505 0.22 2 C 付井车房1 C 农村用电3 K 变电站负 荷总计 6kv母线 负荷总计 6kv母线 补偿后负荷 6 404 0.94 0.85 0.62 380 235 447 0.17 6 204 0.9 0.84 0.65 184 119 219 0.1 0.84 0.72 667 414 785 3.15 6687 3696 0.87 5854 3484 0.97 5845 2031 表2-1变电站负荷计算表（Substation load calculation table ）(K-架空线 C-电缆)

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KV 的低压变压器，其变压器损耗为： 空载无功损耗：Q0=(I0%/100) SN

=0.015×630=9.45 (kvar)

QKN=(UK%/100) SN

=0.045×630=28.35 (kvar)

单台负荷率： =882/(2×630)=0.7

从而可以得出两台变压器的总的有功和无功损耗为：

QT=2×（Q0+2QKN）

=2×(9.45+0.72×28.35)=46.7 (kvar)

PT=2×（P0PK）

2=2×(1.3+0.72×8.4)=11 (kW)

机修厂：计算容量为390KVA，故选两台S9-400/10,10/0.4型铝线电力变压器。空载损耗1.72kW，短路损耗10.0kW，阻抗电压4.5，空载电流1.1，Y/Y0-12连接。

表 2-2 低压变压器损耗

Table 2-2 Low-voltage transformer loss 负荷 容量（KVA） 变压器型号 台数 U1eU2e 地面低压 882 SL7-630/10 2 6.3/0.4 4.5% 1.5% 1.3 8.4 9.45 28.35 0.7 4

机修厂 390 S9-400/10 2 6.3/0.4 4.5% 1.1% 0.84 4.2 16 5.6 0.975 UKI0% P0 kW PK kW Q0kvar QKkvar 

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PT kW QT kvar 11 46.7 4.83 20.81 总计 Pt=15.83 Qt=67.51 在已知各低压变压器的有功和无功损耗后，就可以得出6kV母线上的总计算负荷，有功取同时系数KS=0.85：

Pca=Ksi(Pj.6Pt)

=0.85×（6687+15.83）=5697.4 (kW)

对于无功计算负荷，则应取最大同时系数KS=0.9： Qca=Ksi(Qj.6Qt)

=0.9×（3696+67.51）=3387.1 (kvar)

2.3 无功功率的补偿与电容器选择

由于矿井供电要求保证电压的质量，而电力系统的无功功率平衡则是保证电压质量的基本条件。无功功率平衡遵循的是分（电压）层和分（供电）区就地平衡的原则。为达到就地平衡就必须分层分区进行无功补偿。合理的无功补偿和有效的电压控制，不仅可以保证电压质量，而且将提高电力系统的稳定性、安全性和经济性。

针对申沟的无功补偿用 6kV母线计算负荷进行选择电容器柜,从而实现无功补偿。GR-1型高压静电电容器柜主用于工矿企业、变电站，作为改善电网功率因数用。按照矿井无功要求，补偿后6kV母线的功率因数应为0.96。

补偿后的6kV母线计算负荷即为主变压器应输出的电力负荷。补偿前后6kV母线上的无功功率之差即为所需补偿电力电容器容量。所用公式为：

Qc= Qca.6－Qca=KavPca（tanφ1－tanφ

Kav2）

---- 平均负荷系数，取0.75 ；

6kV母线上的无功功率。

2Qca.6---- 补偿前

补偿后cosφ=0.96，则其功率因数正切值为： tanφ补偿前功率因数正切值为：

tanφ1=Qca.6/Pca=3387.1/5697.4=0.59 所以需补偿电力电容器容量为：

5

=0.29

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Qc=KavPca（tanφ1－tanφ

2）

=0.75×5697.4×（0.59－0.29）=1281.9(kvar)

矿井地面变电站6kV侧一般采用单母线分段，故所选电容器应为偶数，因为电容器柜型号为GR-1型，总标称容量为Q=240 kvar。所以选择电容器柜台数为：

Qc/Q =1281.9/240 =5.3≈6台 补偿后的功率因数为：

tgQca.6QcPca.63387.11281.95697.40.37

故cos0.9580.95 满足要求。

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3 主变压器的选择

变压器作为在整个国计民生中是一种应用极为广泛的电气设备。一般来说，变压器自身要产生有功损耗和无功损耗。因此考虑变压器及其供电系统的经济运行，对降低系统电能损耗有重要意义。所以本论文在确保变压器安全运行和保证供电量的基础上，充分结合申沟现有经济情况择优选取变压器。

3.1 主变压器台数的确定

（1） 主变压器台数应满足负荷对供电可靠性的要求。申沟变电站主要对矿井供

电，属一级负荷，决不能停电，所以宜采用两台主变压器。

（2） 因申沟35kV变电站有两条电源进线，在充分利用原有供电线路的基础上，

考虑经济性宜采用两台主变压器。保证供电的安全性与经济性。 （3） 由于电费的收取是按照两部电价制，固定部分按最高负荷收费。所以尽管

两台主变压器同时运行，负荷率较一台主变压器单独运行时低的多。但二者相比，电费大致相等。所以选择两台主变压器同时分列运行较为有利。

3.2 主变压器容量的确定

（1） 按变电站建成后5～10年规划负荷选择，并适当考虑到远期10～20年的

负荷发展。

（2） 装有两台变压器的变电站应考虑一台主变压器停运时，另一台主变压器容

量不应小于60%的全部负荷，并保证一类，二类负荷的供电。 据Pt=0.02Pca，Qt=0.08Sca可以近似计算出主变压器损失。 则 ： Pt=0.02Sca.6=0.023387.1=67.70KW

Qt=0.08Sca.6=0.083387.1=270.97kvar

补偿后6KV母线计算负荷再加上主变压器损失之后就是主变压器实际需要的容量。

即 Pca.6 +Pt=5697.4+67.70=5765.1KW

Qca.6+Qt=3387.1+270.97=3658.07kvar

22Sca.6=(Pca.6Pt)(Qca.6Qt)6827.7KVA

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由于煤矿一般采用两回独立电源线路供电，主变压器一般按SNTKtSca.6选择（式中Kt考虑主变压器损耗的增值函数，当

Kt Sca.610000KVA时取1.1，反之取1.08）。采用同时分裂运行方式。因为这样比较灵活、经济，适合我国的两部电价制。其固定电费按最高负荷收费的方式。同时，一台变压器的容量必须在另一台主变压器发生故障时，保证对矿井一、二类负荷供电。

一、二类负荷占总负荷的百分比可按以下方法求得。根据表2-1，一、二类负荷总的有功功率为P1,2=5728KW。

因此一二类负荷占总负荷的百分比为

P1,2Pca100%57286687100%85.6%

即根据《煤矿安全规程》，当两台变压器中一台停止运行时，另一台必须保证85.6%（据SNT1.1Sca.6=1.16827.7=7510.47KVA）若选两台5000KVA变压器，则当一台工作时，只能保证总矿井负荷的73.2%，不能保证生产和安全的需要，若选两台6300KVA的主变压器，可保证总矿井92.3%的负荷。因此，选择两台6300kVA的主变压器。

3.3 主变压器型号的选择

目前，国内中小型电力变压器的生产情况是SL1、SL、SFL1、SL2、SFIZ和SZ系列产品已经淘汰，不再生产。S7、SL7、SF7、SZL7等系列是主要产品。性能数据与国家标准GB6451-1986《三相油浸电力变压器技术数据和要求》一致。

SL7系列10～35kV级电力变压器，是全国统一设计的更新换代产品。35kV级SL7系列三相油浸自冷式铝线电力变压器，供交流50HZ，输配电系统作为分配电能、变换电压之用，可供户内外连续使用。故选择SL7-6300/35型变压器。

3.4 主变压器的校验

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表3-1主变压器参数表： SL7-6300/35 35/6.3kV

Table3-1 : Main transformer parameters table SL7-6300/35 35/6.3kV

SN 6300 KVA U1eU2e35/6.3 7.5% 1.05% 8.2 kW 41 kW 13.34 T 3.35×2.52×3.76 UKI0% P0 Pe 重量 尺寸（米） 主变压器损耗计算：

空载无功损耗：Q0=(I0%/100) SN=0.0105×6300=66.15 (kvar)

QKN=(UK%/100) SN=0.075×6300=472.5 (kvar)

单台负荷率： =7024/(2×6300)=0.56

从而可以得出两台主变压器的总的有功和无功损耗为：

QT=2×(66.15+0.56×472.5)=429 (kvar) PT=2×(8.2+0.56×41)=42 (kW)

2

2

则35kV侧负荷与功率因数为：

Pca.35=PT+Pca.6=42+5697.4=5739.4(kW) =QT+Qca.6=429+2031.1=2460.1(kvar)

6kV侧的有功、无功负荷。

Qca.35Pca.35、Qca.35---- 35kV侧的有功、无功负荷；

功率因数的正切值为：tanφ=Qca.35/ Pca.35=2460.1/5739.4=0.43 功率因数为： cosφ=0.92

则所选SL7-6300/35型电力变压器符合要求，满足经济运行的要求。

Pca.6、Qca.6 ---- 补偿后

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4 变电站主接线的设计

电气设备的选择、配电装置的结构，今后供电的可靠性以及经济运行都与变电站主接线有着密切的关系，因此要求设计的变电站主接线在满足安全、可靠供电的前提下，尽可能使接线简单、经济。

4.1 35kV、6kV主接线的设计

为保证对一、二级负荷进行可靠供电，在工矿企业变电站中广泛采用由两回路电源线路受电和装设两台变压器的桥式主结线。桥式结线分为内桥、外桥和全桥三种。从已知资料中可知，申沟矿井变电站35kV侧是两回路电源进线，主变压器为两台。所以35kV侧考虑采用桥式结线，以利于保证供电的可靠性和提高操作灵活性。

全桥结线适应性强，对线路、变压器的操作均方便，运行灵活，且易于扩展成单母线分段式的中间变电站。缺点是设备多、投资大，变电站占地面积较大。外桥结线对变压器的切换方便，比内桥少两组隔离开关，继电保护简单，易于过渡到全桥或单母线分段的结线，且投资少，占地面积小。缺点是倒换线路时操作不方便，变电站一侧无线路保护。内桥结线一次侧可设线路保护，倒换线路时操作方便，设备投资与占地面积均较全桥少。缺点是操作变压器和扩建成全桥或单母线分段不如外桥方便。

由于现代矿井对供电系统要求很高，既要求供电可靠、操作灵活，又要具有很强的适用性。所以对本变电站35kV侧考虑用全桥结线。

在矿井变电站中，当两台主变压器正常运行时，采用分列运行。当一台主变出故障，另一台应能保证一、二级负荷的正常运行。同时，对矿井一、二级负荷供电线路应采用双回路或环式供电方式。这就要求有两个或两个以上的独立电源。因此，6kV侧主接线应采用断路器分段的单母线接线方式。此外，有电能反馈可能和架空型的6kV出线，必须在断路器的两侧装设隔离开关。

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4.2 负荷分配

运行方式采用分裂运行方式，因为在该运行方式下，系统阻抗较大，因6kV侧短路电流较小，设备易于满足要求,保护设备设置简单。6kV侧各类负荷属一、二类负荷用双回路供电，属三类的用单回路供电。

下井电缆根数的确定，在实际情况中并不使用大纲中的公式，在工程中经常使用下式来确定： Cn(Pca.21.02Pca.1)(Qca.21.09Qca.1)3306.33221

Pca.1，Qca.1 ----井下低压的计算有功、无功负荷； Pca.2，Qca.2 ----井下主排水泵计算有功、无功负荷；

330 ----指下井用不滴流铜芯电缆的最大允许负荷电流（150㎜2）； 1 ----规程规定所需的备用电缆。

所以针对本设计中井下总负荷，其下井电缆数为：

Cn(Pca.21.02Pca.1)(Qca.21.09Qca.1)22 =

3306.3322(8601.021875)(4871.091612.5)1

+1

3306.33 ≈0.99+1=1.99≈2

所以该设计中的下井回路数为两条。

由于一、二级负荷由连于不同母线的双回路或环式供电，且应使每段母线上的负荷接近相等。综合考虑申沟的各种因素，将各负荷分配到各段母线上。其具体分配方案见图4-1。

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图4-1 主接线图

图4-1 主接线图

Figure 4-1 The main wiring diagram

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5 短路电流的计算

在供电系统中，出现次数比较多的严重故障就是短路。所谓系统短路是指供电系统中不等电位导体在电气上被短路，发生短路时，系统中总阻抗大大减小，短路电流可能达到很高数值，强大的短路电流所产生的热和电动力效应会使设备受到破坏，短路点处电弧可能烧坏电气设备，短路点附近电压显著降低，使供电系统受到严重影响或被迫中断。若在发电厂附近短路，还可能使全电力系统进行解裂，引起严重后果。不对称接地短路电流造成的零序电流，还会对邻近线路通讯造成干扰，危害人身及设备安全。

为了限制短路危害及缩小故障影响范围，在变电所设计中，必须进行短路电流计算。

短路是供电系统中最常见的故障。可以分为三相对称短路，两相短路，两相接地短路，一相接地短路等。就这几种短路故障而言，出现单相短路故障的机率最大，三相短路故障的机率最小。但在配电系统中，三相短路的后果最为严重，因而以此验算电器设备的能力。

在初步设计中主要算出有关点最大运行方式下的三相短路电流、短路电流冲击值、短路容量和最小运行方式下的两相短路电流。

5.1 基准值选取与计算

取SjSd100MVA，U则：Ij1SjIj2j1Uav37kV，Uj2Uav6.3kV

13U13Uj1j21003*371001.56(kA) 9.165(kA)

Sj3*6.35.2 元件相对电抗计算

1)电源相对电抗 XsX*0 X**xmin0.26

xmax0.282)35KV侧架空线

SdU2av Xlx0L

*0.4*4.2*100/3720.1227

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3)主变压器电抗

Xb1Xb2=

**Uk%100SdSN.T=7.5%1006.3=1.19

4)6KV侧线路电抗计算： 计算公式：X*x0LSdUav2

SdU2av（1）主井车房：X1*x0L（2）付井车房：X*=x0L2（3）1号风机X*3=x0LSdUavSdU2av2=0.08×0.17×

1006.321006.32=0.034

=0.08×0.1×=0.02

=0.4×1.25×

1006.32=1.26

（4）2号风机 X*=x0L4SdUav2=0.08×0.22×

1006.321006.32=0.04

（5）地面低压：X5*Ud%（6）机修厂：X6*x0L（7）选煤厂：X6*x0L（8）支农：X7*x0Lx0L（9）下井：8SdSbe=0.045×=0.7

1006.32SdUavSdU2av2=0.08×0.35×=0.07

=0.4×0.45×

1006.32=0.4535

SdUavSdU2av2=0.4×3.15×

1006.31006.322=3.17

=0.4×0.66×=0.665

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5.3 绘制系统等值电路图

图5-1 系统等值电路图

Figure5-1 System equivalent circuit

5.4 短路电流计算

短路电流计算各点类似。下面举例说明： 1）K1点短路计算 最大运行方式：

Ik1*1X**1X*XmaxX*L10.260.1227=2.61

Ik1Ik1Id12.61ish1=2.55×Ik1(3)(3)1003374 kA

=10.2 kA

Sk1=Ik*1×Sd=100×2.61=261 MVA

2）K2点短路 最大运行方式：

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Ik2*1X*1X*XmaxX*LX*z10.12270.261.19

=0.636

Ik2Ik2Id20.636ish2(3)*10036.35.827 kA

=2.55×Ik(32)=14.86 kA

Sk2=100×0.636=63.6 MVA

其他短路点与以上计算相同，不再列出。其余短路参数列于表5-1 表5-1 短路点的短路电流

Table5-1 Short-circuit the short-circuit current point

运行方式参数 最大运行方式 Ikmax（kA） (3)短路点 Ish(kA) Sk(MVA) 35kV母线 K1 6kV母线 K2 主井车房 K3 副井车房 K4 1号风机 K5 2号风机 K6 地面低压 K7 选煤厂 K8 机修厂 K9 支农 K10 下井 K11 4 5.827 5.682 5.754 3.24 5.68 4.03 4.52 6.29 1.932 8.698 10.2 14.86 14.49 14.67 8.249 14.49 10.28 11.53 16.05 4.93 22.18 261 63.6 62.2 62.8 35.3 62 44 49.1 60.8 21.1 94.9

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6 变电站电气设备的选择

变电站的高压电器起着接受、分配、控制与保护电能的作用。主要有断路器、负荷开关、隔离开关、熔断器、电抗器、互感器、母线装置及成套配电装置等。经过以上各章的讨论，选定了变电所的主变压器，初步拟订了供电系统。本章在以上各章的基础上，讨论变电所内电器设备的选择。

6.1 35kV电气设备的选择

6.1.1 进线断路器的选择

断路器的选择应根据布置方式（室内或室外）来进行选择。目前我国35kV变电站一般情况下室内布置多选用少油断路器或35kV高压成套配电柜，室外布置现在多选用SF6断路器和真空断路器。

选择高压断路器时，除按电气设备一般原则选择外，由于断路器还要切断短路电流，因此必须校验断流容量、热稳定及动稳定等各项指标。

（1）按额定电压选择

高压断路器的额定电压，应等于或大于所在电网的额定电压，即 UNU 式中 UN ----断路器的额定电压 ；

U ----高压断路器所在电网的额定电压 。

（2）按额定电流选择

高压断路器的额定电流，应等于或大于负载的长时最大工作电流，即: INIar.m

式中 IN----断路器的额定电流 ； Iar.m----负载的长时最大工作电流 。

（3）校验高压断路器的热稳定

高压断路器的热稳定校验要满足下式要求： Its.QIttts.Q

式中 Its.Q----断路器的热稳定电流 ；

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tts.Q----断路器热稳定电流所对应的热稳定时间 ； I ----短路电流稳定值 ； t ---- I作用下的假想时间 。 （4）校验高压断路器的动稳定

高压断路器的动稳定是指承受短路电流作用引起的机构效应的能力，在校验时，须用短路电流的冲击值或冲击电流有效值与制造厂规定的最大允许电流进行比较，即: imaxish

式中 imax----设备极限通过的峰值电流 ；

ish ----短路冲击电流值 。 （5）校验高压断路器的断流容量

高压断路器能可靠地切断短路故障的关键参数是它的额定断流容量。因此，它所控制回路的最大短路容量应小于或等于其额定断流容量，否则断路器将受到损坏；严重时电弧难以熄灭，使事故继续扩大，影响系统的安全运行。断路器的额定断流容量按下式进行校验：

SNS

式中 SN----断路器的额定断流容量 ；

S ----所控制回路的最大短路容量 。 其中：电流计算：

IN1.05SN3371.056300337=103.2 A

热稳定电流计算：

因短路发生在35kV母线上，继电保护动作时限为0.5s，断路器固有分闸、灭弧时间取0.25s，故假想时间t为:t=0.5+0.25=0.75s。

故35kV母线短路时相当于4s的热稳定电流为： I=Ittts.Q0.754=4=1.7 kA

动稳定电流：

要求断路器的极限通过峰值iish ish=10.2KA

选择要求按电压、电流、动稳定、热稳定性等几种方式进行校验后, 校验

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结果如下表6-1所示，由下表对比可以看出：ZW39A-40.5真空断路器完全符合实际要求。

表 6-1 ZW39A-40.5真空断路器校验表 Table6-1 ZW39A-40.5 VCB check table 项目 电压 电流 动稳定

实际需要值 35kV 103.2A 10.2kA 1.7kA 261MVA

ZW39A-40.5额定值 40.5kV 2000A 31.5kA 80kA 1000MVA

热稳定 断流容

6.1.2 母连和35kV出线断路器

35kV出线和母联的断路器选择与35kV进线断路器选择完全一致。

6.1.3 隔离开关选择

隔离开关的选择，室内35kV布置一般选GN1或GN2型，室外35kV布置一般选择GW4或GW5型。为了便于检修时接地，进线35kV隔离开关与电压互感器的隔离开关应选用带接地刀闸的隔离开关。

（1）设计选用GW5－35GD／600型带接地刀闸的隔离开关，并配用CS-G手动型操作机构。

隔离开关校验如下表6-2所示, 由下表可以看出，所选的GW5－35GD/600型带接地刀闸隔离开关完全符合要求。

表6-2 GW5－35GD/600型隔离开关校验表

Table6-2 GW5-35GD/600 isolating switch calibration table 项目 电压kV 电流A 热稳定kA 动稳定kA

实际需要值

35 262.15 1.6 9.46

GW5－35GD/600

35 600 16 72

（2）母线桥与35kV出线隔离开关选择

35kV出线与母线桥隔离开关选择与35kV进线大致相同，本设计仍选用

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GW5－35GD/600型隔离开关。

校验情况与上表相同。

6.1.4 电压互感器的选择

互感器是交流供电系统中一次回路将交流电流或电压按比例降低供二次回路仪表使用。根据一次额定电压选择，并按二次负荷大小及负荷准确等级校验。

目前，我国生产的电压互感器，按其绝缘方式的不同可分干式、浇注绝缘和油浸式三种。干式电压互感器只运用于3kV及以下的户内配电装置中；环氧树脂浇注绝缘的电压互感器也用于户内配电装置中。所以本设计中35kV户外电压互感器选油浸绝缘型。

35kV电压互感器均为单相，有双圈与三圈之分，如对35kV不进行绝缘检测时，可选二台双圈互感器，接成V型，共仪表用电压，否则选用三台三圈互感器，接成Y/Y/△型。

此变电站的设计为终端变电站，不需进行绝缘监测，只需测量线路电压，所以选JDJ－35型户外式电压互感器，采用V形接法，供仪表用。两台电压互感器分别接在35kV两段母线上，配用RW10-35/0.5型限流熔断器。

电压互感器参数如下：额定电压：35/0.1kV，额定容量：500VA。 熔断器的选择主要指标就是选择熔件和熔管的额定电流。同时，所选熔件应在长时最大工作电流及设备起动电流的作用下不熔断，在短路电流作用下可靠熔断；要求熔断器特性应与上级保护装置的动作时限相配合，以免保护装置越级动作，造成停电范围的扩大。本电压互感器配用RW10-35/0.5型限流熔断器。

其参数如下：额定电压：35Kv，额定电流：0.5kA，开断容量：2000MVA，切断最大短路电流：28kA，过电压倍数不超过25，熔管额定值大于实际值，故所选熔断器满足要求。

6.1.5 避雷器的选择

变电站为保护主变压器，在主变压器距离很近的位置安装阀型避雷器。阀型避雷器为防止其正常运行或雷击后发生故障，影响电力系统正常运行，其安装位置处于跌开式熔断器保护范围之内。因FZ型避雷器间隙带有分路电阻，使熄弧能力增大，主要作用为变电站电气设备的防雷。所以选择两组FZ-35型避

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雷器，保护主变压器。

6.1.6 操动机构的选择

ZW39A-40.5型户外真空断路器配用CT35型弹簧操作机构。 35kV隔离开关操动机构均配用CS-G型手动操作机构。

6.1.7 所变选择

35kV所内须选用所用变压器，其主要用于所内照明及一些小型设备。 此处选用S7-50/35型变压器两台。选用RW-35/2型高压跌落式熔断器，其额定电压为35kV，额定电流为2A，最大断流容量为600MVA，符合实际要求。

6.1.8 电流互感器选择

在35kV入线、出线及母联处，必须装一定型号的电流互感器，主要用于及时检测电流情况，若发生短路、断路等故障情况，可以立即由保护动作，切除故障，保证系统运行，另外，装设电流互感器可便于工作人员及时检查工作情况。在安装完电流互感器之后，都要进行热稳定与动稳定校验。

（1）校验热稳定

电流互感器的热稳定能力用热稳定倍数Kr表示，热稳定倍数Kr等于互感器1s热稳定电流与一次额定电流IN1之比，故热稳定条件为

（ KrIN1 ）21Qk 式中 Qk----短路热效应。

（2）校验动稳定

电流互感器的内部动稳定能力用动稳定倍数Kd表示，动稳定倍数Kd等于互感器内部允许通过的极限电流（峰值）与Kd倍一次额定电流IN1之比。故互感器内部动稳定条件为

（ Kd2IN1 ）im

式中 im----通过电流互感器一次侧绕组的最大冲击电流。

此外，还应校验电流互感器外部动稳定（即一次侧瓷绝缘部受电动力的机械动稳定）。电流互感器外部动稳定条件为

FyFmax

式中 Fy----电流互感器一次侧端部允许作用力；

Fmax----电流互感器一次侧瓷绝缘端部所受最大电动力。

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根据电流互感器安装的场所和使用条件，选择电流互感器的绝缘结构和安装方式。在本设计中考虑节约投资和节约占地面积，选用装入式电流互感器。35kV入线电流互感器选用LR-35-300/5型。35kV母联断路器处配用电流互感器为LRD-35-300/5型。35KV出线及6kV入线等电流互感器选用LR-35-400/5型。

6.2 6KV室内配电装置选择

6KV侧电气设备一般都布置在变电所内部，所以，在电气设备选择方面与35KV侧电气设备的选择有所不同。

6.2.1 高压开关柜选择

根据调查目前我国各地煤矿地面变、配电所或矿区区域变电站仍普遍采用GG、GFC型的高压开关柜。所以本设计选用固定式中改进型的GG-1A（FII）型，同时注意一次线路方案应与供电系统图的要求相适应。

本高压开关柜为开启式，根据负荷性质，大小选用高压开关柜型号如下： （1）进线柜

6kV进线柜选用一次编号为GG－1A（FⅡ）25型高压开关柜一台。 （2）联络柜

选GG-1A（FⅡ）11和GG-1A（FⅡ）95各一台，配合使用。 （3）出线柜

油断路器两端都有隔离开关的选用GG-1A（FⅡ）07型高压开关柜，用于双回路出线及架空线路柜。

断路器前有隔离开关的选用GG-1A（FⅡ）03出线柜，用于单回路出线柜。 （4）电压互感器与避雷器柜

选用GG-1A（FⅡ）54型电压互感器与避雷器柜。

6.2.2 高压开关柜校验

高压开关柜只对其断路器进行校验。 （1）进线柜校验

进线柜断路器选用SN10-10/2000型，隔离开关选用GN25-10Q/2000校验表如6-3所示：

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表6-3 进线柜校验表

Table6-3 Jin-counter test gauge

项目 电压kV 电流A 断流容量MVA 断路流量kA 动稳定kA 热稳定kA

实际需要值 6 1018 102.7 9.41 23.9 14.3

SN10-10／2000 10 2000 500 43.3 130 43.3

GN25-10Q/2000 10 2000 85 36

校验合格。 （2）联络开关柜校验

选用SN10-10/1000型油断路器，选用隔离开关为GN19-10C1Q/1000型校验表如6-4所示：

表 6-4 联络开关柜校验表

Table6-4 Contact Switchgear check table

项目 电压kV 电流A 断流容量MVA 断路流量kA 动稳定kA 热稳定kA

实际需要值 6 563 102.7 9.41 24.0 4.07

SN10-10／1000 10 350 500 31.5 79 31.5

GN19-10C1Q/1000 10 1000 75 30

校验合格。

（3）出线柜GG-1A（FⅡ）07和GG-1A（FⅡ）03校验 柜中均选用SN10-10／600型断路器。

校验时考虑在断路器出口处短路时，短路电流最大，断路器出口处短路参数即6kV母线短路参数，又考虑各6kV母线处线不同的负荷电流，应选最大一路的负荷电流校验。此处取下井一路，校验如表6-5所示：

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表6-5 出线柜校验表

Table6-5 Chuxian counter check table 项目 电压kA 电流A 断流容量MVA 断路流量kA 动稳定kA 热稳定kA

实际需要值 6 286 102.7 9.41 24.0 3.97

SN10-10／60010 600 300 17.3 44.1 17.3

校验合格。

配用CD10型电磁操作机构，03、07各用一套。 （4）GG-1A（FⅡ）54校验

选用JSJW-6型电压互感器，额定电压6／3kV，副线圈0.1/3kV，辅助线圈0.1/3kV，最大容量200VA。

选用FZ2-6型阀型避雷器，该变电站用高压避雷器，额定电压6kV，灭弧电压7.6kV，工频放电电压16kV≤U≤19kV。选用RN2-10型熔断器，作电压互感器保护，额定电压为6kV，额定电流2A，最大断流容量200MVA，切断极限电流最大峰值5.2kA，对电压互感器保护比较合适。

6.2.3 选择结果汇总

表 6-6 35kV侧设备选择结果

Table6-6 35kV side equipment selection results

名称 真空断路器 隔离开关 隔离开关 电压互感器 限流熔断器 避雷器 所用变

型号 ZW39A-40.5 GW5-35GD/600 GW5-35G/600 JDJ-35 RW10-35/0.5 FZ-35 S7-50/35 台数 5 4 6 4 4 4 2 24

配用操作机构 CT35 CS-G CS-G 毕业设计（论文）说明书

表6-7 6KV侧设备选择结果

Table6-7 6kV side equipment selection results 名称 高 压 开 关 柜 低压变 型号 GG-1A(FII)25 GG-1A(FII)11 GG-1A(FII)95 GG-1A(FII)54 GG-1A(FII)03 GG-1A(FII)07 S9-1000/10 台数 2 1 1 2 2 配用操作机构 CS6-1 6.3 35kV架空线及母线的选择

高压线路具体选择步骤为：首先按经济电流密度选择导线，然后按长时允许电流，允许电压损失和机械强度等条件校验。

35kV母线，在室外一般选用钢芯铝绞线，母线截面按经济电流密度选，按长时负荷电流校验。

本供电系统采用分列运行，当一台变压器故障时，另一台变压器应承担全部负荷。

该矿总负荷电流为: I总1.05SN3U63001.05337=103.2 A

按经济电流密度选择，按长时负荷电流校验。 Sj=I总／Jj 其中： Sj ----导线经济截面 Jj ----经济电流密度 I总----最大长时工作电流

因该矿为一般小型矿井，故查表Jj=1.15，因此：

Sj=I总／Jj=103.2/1.15=89.8（mm2）

初选LGJ－120型钢芯铝绞线，载流量为408A，则45℃时的载流量为：

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I45c=408×

704545=304.1A＞103.2A

校验合格。

35kV母线和35kV架空线，均选用LGJ－120型钢芯铝绞线。

6.4 6kV母线、电缆及架空线选择

6.4.1 6kV母线选择

6kV母线，一般选用矩形铝母线，其截面按长时允许电流选，按动、热稳定性校验。

（1）母线选择

单台变压器的额定电流可由下式求得：

IN=

1.05SN3U1.05630036.3606.24 A

取分配系数为0.8，则母线最大长时负荷电流为：

Ig=0.8IN=484.99A

通常35kV以下室内配电多采用矩形铝母线，选用型号LMY的母线，采用平放动稳定性好，但散热条件较差。

此处采用63×8mm2的铝母线，查表得平放时250C下，长时允许电流为：995A。考虑变电所最高温度为45℃，故实际允许电流为：

I=

704545IY25=741.6A＞484.99 A

故采用LMY63×8型铝母线。 （2）母线动稳定性校验

1) 参照煤矿《电工手册》第二分册，三相母线位于同一平面布置的母线中产生的最大机械应力为：

1.76l2awikr1023 kg/cm2

式中 l ----跨距 140cm

a ----母线相间距离 25 ikr----短路冲击电流 14.86kA

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w ----母线抗弯距 cm2 查表可知 w=4.8 故得：1.76校验合格。

2) 查电工手册LMY63×8母线允许跨距为：

Lmax=1380/ikr=1380*25/14.86=464.3(cm)>140cm 满足要求。

3) 利用手册简化计算表校验

查LMY63×8母线平放L=140cm,=25.允许通过的冲击电流最大值为：

ikr=38.2kA>14.86kA

140214.8610254.823=63.5kg/cm2 < 700kg/cm2

满足要求。

（3）母线热稳定性校验 所需母线最小截面为： Amin=

Id(3)cksktj

式中： c----母线材料热稳定系数 c=95

ksk----集肤效应系数 取1.1 tj----假象时间 取2s Id(3)----短路电流 5.827 kA 则 Amin=

Id(3)cksktj=

5.827951.12=91（mm2）<504 mm2

即热稳定校验合格。

6.4.2 高压电缆型号及截面选择

高压电缆型号根据敷设地点及敷设方法选，在地面一般选用油浸纸绝缘钢带铝包电缆，若采用直埋时电缆外面应有防腐层，除立井井筒中敷设电缆外，一般采用铝芯，井筒中敷设电缆应选用钢丝铠装，并根据井筒深度选用不滴流或干绝缘电缆，电缆芯线应为铜质芯线。电缆芯线截面应按经济电流密度选，按长时允许电流及最小热稳定界面校验，注意长时允许电流与电缆敷设方式与根数有关。

（1）主井车房电缆选择

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1） 主井为双回路供电，每一条均能使之正常供电，使绞车正常工作，故其长时负荷电流为：Ig=

查表得：Jj=1.54

故：Sj =Ig／Jj=41/1.54=26.6（mm2） 采用电缆型号为：ZLQ20-3×35 铝芯

导电线最高允许温度为650C，周围环境温度为250C，载流量为100A，空气中敷设。

2） 按长时允许电流校验

I=

校验合格。

3）按最小热稳定截面校验

由于电缆散热性差，暂时的短路电流有可能烧坏电缆，故必须进行热稳定性校验。

Smin=I(3)P3UCos=

38036.30.85= 41 A

65456520IY25=67（A）

tjc (mm2)

(3)其中： I----三相短路电流稳定值 为5.682 kA

tj---- 短路电流的假想时间 取0.25s c ---- 电缆热稳定系数 为95 故此有：Smin=I(3)tjc=（5.682*0.25/95）*1000=29<35 (mm2)

校验合格。

（2）副井车房电缆选择

1）副井供电系统与主井一样，故长时负荷电流为： Ig=20 A 查得： Jj=1.54

故： Sj =Ig／Jj=20/1.54=13(mm2)。

选用ZLQ20-3×35型铝芯电缆，导线最高允许温度65℃，环境温度为25℃，载流量为100A，空气中敷设。

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2）按长时允许电流校验

I45c=

6545652510070.6 A＞20A

校验合格。

3） 按最小热稳定界面校验

Smin=I(3)tjc=5.754×0.2595=30.3<35(mm2)

校验合格。

其他6kV各出线回路的电缆选择方法与上述例子类同，故不再重复计算，仅将选择结果列于表6-8中。

表6-8 高压电缆型号统计表

Table6-8 Model tables high voltage power lines 名称 主井绞车 副井绞车 下井电缆 2号风机 地面低压 机修厂

型号 ZLQ20-6-3×35 ZLQ20-6-3×35 ZLQ20-6-3×70 ZLQ20-6-3×50 ZLQ20-6-3×95 ZLQ20-6-3×50

长度 0.36 0.2 3.6 0.4

单位 千米 千米 千米 千米 千米 千米

0.1

0.35

6.4.3 6 KV架空线选择

6kV出线超过0.5km者，均不采用电缆而用架空线，6kV架空线，一般采用钢芯铝绞线，导线截面按经济电流密度选，按长时允许电流及电压损失来校验。

（1）1号风机架空线选择

1）按经济电流密度选择导线截面：Ig=56.4（A） 查得：Jj=1.15

Aj= Ig/Jj=56.4/1.15=49（mm2）

选用LGJ-70型钢芯铝绞线，25℃时载流量为275A。 2) 按长时允许电流校验 折算到30℃时的载流量为：

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I45c=Ir70307025=2750.94=259.3>65.6(A)

校验合格。 3) 按电压损失校验 △U%=

(r0x0tan)PL10U2

式中 r0----线路单位长度电阻，欧/公里；

x0----线路单位长度电抗，欧/公里；

U ----线路电压，千伏； L----线路长度，公里。

r0=0.481Ω/km x0=0.413Ω/km 则有： △U%=

符合要求。

（2）支农架空线选择

1）按经济电流密度选择截面：Ig=79A Jj=1.15

Aj= Ig(r0x0tan)PL10U2=2.34%〈5%

/Jj=68.6 mm2

选LGJ-70型钢芯铝绞线，参数同上。 2）按电压损失校验

r0=0.481Ω/km x0=0.413Ω/km △U%=

(r0x0tan)PL10U2=4.12%<5%

校验合格。

选煤厂选择方法与上同，结果为：LGJ-70。故不再重复计算，仅将选择结果列于表6-9中。

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表6-9 6kV架空线型号统计表

Table6-9 6kV overhead line models tables

名称 1#风机 选煤厂 支农 长度（km）

2.5 0.92 3.1 型号 LGJ-70 LGJ-70 LGJ-70 6.5 母线瓷瓶的选择

35kV室外母线瓷瓶选用悬式绝缘子组成绝缘子串，每相所串片数为4片，作为母线支柱绝缘瓷瓶，绝缘子每组4个。室内35kV或6kV选用母线支持瓷瓶，母线支持瓷瓶按电压选，按短路电流校验其破坏力是否满足要求。

（1）室内6kV支柱绝缘子选择 选ZA-6Y型母线支柱绝缘子 动稳定性校验应满足：

0.6PbP

其中 Pb----绝缘子的破坏力 350kg ；

P----在短路时作用在绝缘子上的力 。

0.6Pb=0.6×350=210 kg

P=KF=1.24F=1.24*1.76L/ikr2*0.01=29≤210kg 合格 其中： l ----支柱绝缘子间距 取150cm ；

α ----母线间距 取25cm ； ikr ----短路冲击电流 kA ； F ----计算跨距中的力 。 （2）室外35kV支柱绝缘子选择

选用X—4.5/35型35kV悬式绝缘子共90个。校验方法同6kV ，校验合格。

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7 变电站防雷与接地

7.1 变电站的过电压保护

7.1.1 线路防雷

变电所的过电压保护除在母线上装设阀型避雷器外，在6kV架空线出线处还应设置阀型避雷器，对35kV进出线，在进入变电所前的1～2km长度上，应架设架空地线，并且在进入变电所时的35kV进线上装设管型避雷器。

变电所的直击雷防护采用避雷针，避雷针的高度设计，根据避雷针的距离，及保护电器高度来进行。最后选用定型产品，避雷针高度确定后根据高度给出保护范围。

7.1.2 变电所直击雷防护

在变电所四周布置4根避雷针，每支避雷针距离设备3米以上，其接地线在地下与接地网具5米以上，设独立的接地极。

7.2 避雷针的接地

7.2.1 保护接地

（一）、保护接地

1.保护接地的作用

电气设备的金属外壳在绝缘损坏时右可能带电，为防止这种漏电危及人身安全，将金属外壳通过接地装置与大地相连，称保护接地，保护接地一般用于中性点不接地系统，即高压供电和井下低压供电。

有了保护接地，当外壳带电时接地电流经过接地体流向大地，形成的地中电流如图所示。距接地体越近的地方，因导电土壤面积小，则电流密度大，距接地体远的地方，因导电面积大，则电流密度小。由于流散电阻的存在，电流通过时在大地上有电位梯度分布，在接地体上电位梯度最高，离接地体越远，电位梯度越小。在20m外的地方，电位梯度接近为零，可以认为是零。电位梯度为零的地方，称为电气的“地”。 （二）、接零

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1.保护接零的作用

地面供电变压器的二次侧中性点有工作接地装置，共引出四祭线作380／220v三相四线制供电。由中性点引出的中性线称为零线，当电气设备外壳与零线连接时称为接零。

2.重复接地

在沿零钱上把一点或多点再行接地，称为重复接地。重复接地的作用，是进一步降低发生接地短路时的接触电压及减少零线断线时的接触电压。

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8 变电所室外布置

(1) 间隔配置

设置进出线间隔、母线间隔、电压互感器和避雷器间隔。 (2) 配电装置布置

采用中型布置，及母线和电器分别布置在不同水平面上，进出线构架选7米，母线构架选5米，隔离开关，电压互感器，避雷器分别装在2.5米，3米高支架上，油开关设置在高出地面0.5米的基础上，落地布置。

(3) 各设备布置原则 1) 构架见第四章。

2) 油开关、变压器落地布置，装在各自基础上。

3) 主变设贮油坑，个别变尺寸比变压器外廓大1米左右。 4) 变压器防火间距10米。 5) 所内道路宽3米，并设回车道。 (4) 配电室布置

配电室内6kV高压开关柜采用双行布置，并留有一定备用柜位置，靠墙留有0.8米检修道路。高压开关柜配电室内仅留出位置，不安装。

(5)主控室布置

主控室布置主要为了方便操作，节省电缆，便于观察外设备，主控室和6kV配电室有门可通。主控室后为工具间和休息室。

主控室设置各种控制屏，保护屏，直流屏，交流屏等。 (6) 避雷针布置

避雷针分别位于变电站四周，为四根不等高避雷针。1、2为18m，3、4为17m 。

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结束语

历时三个月的毕业设计结束了，在许丹老师的悉心指导下，通过查阅资料、设计分析及说明书编写，终于取得较为完满的成果。在这段的时间里，先后完成了资料的收集、设计方案的拟定、计算、画图等多方面的工作。

设计中也遇到了不少问题，例如负荷统计、短路电流的计算，许多参考书上并没有针对变电站而讲述，因而给实际计算带来了一定的麻烦。还有设备的选择，书上所介绍的设备已跟不上发展的需要。为了解决类似这样的问题，经过多次查阅不同的资料，以及及时向导师请教和与同学们讨论，终于解决了这些问题。

通过本次设计，使我学会了将抽象的理论知识运用到实践中去，提高了分析问题、解决问题的能力，培养了严谨的科学态度和务实的工作作风。在毕业设计过程中全面培养了我各方面能力，熟练的运用许多软件的同时更加巩固了专业课知识，在设计中锻炼了自我，丰富了知识体系，可以说是走上工作岗位前的一次大演习，为今后的工作奠定了基础。

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致谢

在本次设计中，首先要感谢的是指导老师许丹老师，她不仅耐心的指导我，而且及时地给我提出宝贵的意见，没有她的帮助，我的设计不会取得如此成果。在她那里我不但学到了更多的专业知识，并且为她身上体现出来的严谨治学的科学态度和谦虚为人的品德修养深感钦佩，为我在今后的人生道路树立了榜样，在此，我对许老师表示衷心的感谢，

同时也要感谢朱师傅，在做毕业设计的过程中给予了很大帮助，使我学到了很多书本和课堂上学不到的东西。同时也感谢所有曾经关心和帮助过我的老师和同学们，他们使我的论文不断完善。

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参考文献

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[2] 顾永辉 , 范廷瓒 . 煤矿电工手册 第二分册 . 煤炭工业出版社 , 1999 [3] 丁毓山 , 雷振山 . 中小型变电所实用设计手册 . 中国水利水电出版社 2000 [4] 王崇林 , 邹有明 . 供电技术 . 煤炭工业出版社 , 1997 [5] 陈跃 . 电气工程专业毕业设计指南 . 中国水利水电出版社 , 2003 [6] 赵全福 . 煤矿安全手册 . 煤炭工业出版社 , 1986

[7] 牟道槐 . 发电厂 变电站电气部分 . 重庆大学出版社 , 1996 [8] 李耀祖 , 刘光源 .实用电工手册 . 上海科技教育出版社 , 1995 [9] 王世政 . 工矿企业电气工程师手册 . 中国水利水电出版社 , 2002 [10] 周文俊 . 电气设备实用手册. 中国水利水电出版社 , 2001

[11] Allen J.Wood , Bruce F.Wollenberg . Power Generation, Operation and Control

(second edition). Tsinghua University Press, 2003

[12] PRABHA KUNDUR. Power System Stability and Control.中国电力出版社 ,2001

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