灯泡贯流式机组受油器浮动瓦烧瓦分析与处理

运行与维护　ＳＭＡＬＬ　ＨＹＤＲＯ　ＰＯＷＥＲ　２０１０Ｎｏ５，Ｔｏｔａｌ　１７ｏ１５５　灯；包贯流式栅组受油昌浮动瓦烧瓦分析与处理　伍端华刘大燕（江西水电检修安装工程有限公司赣州分公司　江西赣州　３４１２１２）　桃江水电站位于江西省信丰县铁石口镇，是一　水导瓦摆度过大采取３项减振固瓦措施，一是　座有发电、防洪、养殖等综合利用的中型水利枢纽　工程。电站总装机２５　ＭＷ，安装２台单机容量　１２．５　ＭＷ的灯泡贯流式水轮发电机组。水轮机型号　ＧＺＤ３９ｏ　Ｐ＿＿３８５，额定转速１５０　ｒ／ｒａｉｎ，额定水　头１Ｏ．８０　Ｉｌｌ。发电机型号ＳＦＷＧ１２．５－－４０／４６００，额　定电压１０．５　ｋＶ，额定电流７６３．７　Ａ，额定功率０．９，　绝缘等级Ｆ级。　机组受油器采用分块式浮动瓦结构，设有开　腔、关腔、漏油腔，从结构上将回复轴的水平运动　与其自身的旋转运动分开，减少了浮动瓦的磨损。　１受油器存在的缺陷　该厂１号机组受油器的浮动瓦Ａ瓦、Ｂ瓦、Ｃ　瓦与转轴之间的设计间隙为０．０８～０．１２　ｍｍ，而因　水导水平振动在０．７～１．３　ｍｍ，传导到受油器的振　动也较大，所以安装公司在安装时将Ａ瓦间隙控　制为０．１６　ｍｍ，Ｂ瓦间隙为０．６０　ｍｍ，Ｃ瓦间隙为　１．６０　ｍｍ。浮动瓦与转轴间隙增大后，漏油增大，　导致一方面调速器的压油泵打油频繁，造成油泵温　度过高，烧毁油泵。另一方面，漏油泵来不及打　油，漏油箱经常溢油，迫使浆叶不能调整。最后只　能将受油器Ａ瓦、Ｂ瓦对应的漏油孔焊死。焊死后　调速器压油泵便不会频繁打油，漏油泵也来得及打　油回轮毂油箱，但又引起了新的问题，即在调整浆　叶时，受油整体会向后出现旋转力矩，表现在受油　器下游侧＋Ｙ方向向上抬了０．５０—１．０　ｍｍ，上游　侧向下下降了０．５０　ｍｌＴｌ，致使浮动瓦烧毁。　２处理过程　２００８年该厂曾采取在浮动瓦内侧前后端各车１　道密封槽，用Ｏ型密封圈密封以减少沿轴窜油，　但运行后出现受油器温度过高，同时运行一段时间　后由于Ｏ型密封圈的磨损导致漏油量增加。因此　决定重新调整水导处摆度，同时更换浮动瓦，以减　少浮动瓦与操作油管间隙，从而解决上述缺陷。　・７４・　针对水导瓦支座与扇形之间接触面不实，左右间隙　各异的情况，采取铜垫塞实方法替代该方案。二是　在水导瓦支座与扇形板之间，改变销孔及活动销尺　寸；根椐运行中实测到的水导处主轴最大摆度　（０．５０　ｍｍ）来改变，从而进一步达到减小主轴摆度　的目的。三是加长瓦座与扇形板左右压板，压板延　长到与瓦座接触间隙控制在０．０６　ｍｍ，压板尾部与　扇形支撑点焊以减少运行中压板受力后的移动量。　处理后机组空转测水导瓦水平方向双幅震动值为　０．０８一，测水导处主轴水平双幅震动值为　０．０６　ｍｍ；负荷７　０００　ｋＷ时测水导瓦及大轴震动值，　水导瓦水平方向双幅震动值为０．１４　ｍｍ，水导处主　轴水平方向双幅震动值为０．１２　ｍｉｌｌ。　由于机组浮动瓦设计间隙为０．０８—０．１２　ｒｔｌｍ，　在浮动瓦间隙调整处理时必须考虑浮动瓦椭圆度的　影响。因此决定先将浮动瓦用车床加工至配合间隙　为０．０５肼ｎ左右，再用砂纸在车床上人工处理，从　而达到设计要求，处理后各瓦间隙如下（见表１）。　表１　浮动瓦间隙记录（双幅值）　（单位：０．０１　ｍｍ）　浮动瓦间隙处理合格后即可进行操作油管的安　装和盘车。机组盘车时分别在操作油管与转子结合　法兰面、Ａ瓦上游侧、Ｂ瓦上游侧、ｃ瓦上游侧工　作位置装设百分表，将操作油管等分成８个测点。　用高顶抬起机组转动部分，以人工转动机组，监视　操作油管摆度值，取得各浮动瓦工作位置处的净全　摆度（见表２）。　小水电２０１０年第５期（总第１５５期）　运行与维护　表２机组盘车净全摆度记录（双幅值）（单位：０．０１　ｍｍ）　３　效　果　桃江水电站１号机组受油器及水导摆度经处理　后开机试运行，受油器未发生发热现象，受油器本　体满负荷时垂直振动０．０２　Ｈ１Ｉｎ，水平振动０．０３　ｍＪ＇ｎ；　调速器压油装置压油泵启动时间由处理前的　灯泡贯流式机组要求浮动瓦处摆度为０．０８　ｎⅡｎ，　同时考虑浮动瓦间隙，此符合要求。　在受油器座安装后，受油器座相对于操作油管　８　ｎ／次提高至３０　ｎ／次。机组运行至今受油器正常。　４存在的问题　受油器浮动瓦处理结束后，机组开始投运时压　油装置油泵启动时间可达５０－Ｉｌｉｎ／次，运行一段时　间后，启动时间降低至３０　ｍｉｎ／次。可见浮动瓦在　运行时仍然存在一定的磨损，浮动瓦间隙有所增大。　的垂直度和同轴度将直接影响浮动瓦的工作，如果　受油器座垂直度和同轴度不符合要求，同样会造成　浮动瓦的烧瓦。灯泡贯流机组对受油器座垂直度要　求为０．０５－肿，同轴度要求为０．２０－啪。在调整受　油器座垂直处和同轴度时，同样采取盘车的方式测　量其垂直度和同轴度，在受油器座法兰面和Ｃ瓦　安装位置架设百分表即可监视受油器座的垂直处和　同轴度（见表３）。　表３垂直度、同轴度记录　（单位：０．０１　ｆｉｌｍ）　５结语　灯泡贯流式机组受油器是机组的重要部分，其　缺陷将对机组的安全运行产生重要的影响。而受油　器缺陷往往在处理时只作为局部缺陷处理，因此在　灯泡贯流式机组安装、检修过程中，应综合考虑机　组轴线及摆度来进行受油器的安装、检修工作。　一　伍端华（１９５９一），男，副总经理，工程师，主要从事　水电机组检修安装工作。Ｅｍａｉｌ：ｗｕｄｕａｎｈｕａ５５０２＠１２６．ｅｏｍ　责任编辑吴昊　．１　受油器座盘车合格，可依次装复Ｃ瓦、Ｂ瓦、　Ａ瓦及其压盖和反馈机构。　．５ｔ．５止．；‘．Ｓ｜Ｌ．；　．；　．‘　．址驰．址　．‘　．｜ＩＬ　．‘　．Ｓ‘Ｌ．　．；ＩＬ．｜ＩＬ．　．址．址．址．Ｓ　．　．　上－．Ｓ‘Ｌ．；ｌＬ．ｓｌＬ　．址．Ｓ屯．；｜Ｌ．‘ＩＬ．址．‘　．址　（上接第７９页）受力，而侧向钢架比较薄弱，建议　在６　ｚ・跨内适当加斜撑。　管，另外增加４根侧向斜撑（ｊＩ３２５×１０无缝钢　管），侧向斜撑与撑杆之间的距离为１　ｍ。一方面降　低了应力，同时侧向稳定性也有了改善。计算得最　大应力为１６２　ＭＰａ，主梁跨中应力为１４０　ＭＰａ，完全　符合要求（见图５）。　３）最终方案确定。考虑到斜撑的支点高度对　结果影响比较大，把斜撑离柱顶点的距离由原来的　１．５　ｎｌ降为２　ｍ，主梁为３根Ｉ　２８ｂ号工字钢、柱　子为￣，３２５　Ｘ　１０无缝钢管、撑杆为　３２５×１０无缝钢　５结语　经过设计部门对钢架在闸门下闸时将承受的强　度的计算，在保证安全强度及稳定性的前提下，安　装单位按照设计单位最后提出的修改意见，认真及　时对钢架进行了加固。弄另水电站导流洞封堵闸门　最终于２００８年５月１０日上午成功完成了一次性下　闸，顺利地实现电站的蓄水目标，为电站早１３发挥　效益创造了有利的条件。　一　朱迎春（１９７６一），女，工程师，主要从事水工金属结　构的制作及安装工作。Ｅｍａｉｌ：ｅｖｖｅ＠１６３．ｃ０硼　图５最终方案计算　责任编辑・吴昊　７５・