大体积混凝土温控计算

大体积混凝土温控计算

(1)计算绝热温升值

CQ28033539.1Cc1.02400 （1-1）

Tmax式中 Tmax——混凝土最大水化热温升值（C）

Q——水泥水化热量（J/kg）

c——混凝土的比热，一般由0.92～1.0,取0.96（J/kg·K）

——混凝土的质量密度，取2400kg/m3

（2）计算实际最高温升值

T(t)mQ(1ccemt) （1-2）

式中 T(t)——浇完一段时间t,混凝土的绝热温升值(C）

m——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3）

c

e——常数，为2.718

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m——与水泥品种,浇捣时温度有关的经验系数,一般为0.2～0.4

t——混凝土浇筑后至计算时的天数(d)

Q、c、——同（1-1）

为减少计算量，采取分段计算，由公式得

Td(s)TnT0 （1-3）

式中 Td——各龄期混凝土实际水化热最高温升值(C)

T

n

——各龄期实测温度值(C)

T0——混凝土入模温度(C)

Td(s)52C－28C=24C

同样由计算得: Td(9)=18C

Td(9)=18C

Td(15)=11.5C

Td(21)=7.7C d(30)=4C

(3)计算水化热平均温度

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Td(27)=5.5C

T

T(x)tT122()3T4T13T2T1 （1-4）

式中 T(x)t——混凝土水化热平均温度（C）

TT1——保温养护下混凝土表面温度（C）

2——实测混凝土结构中心最高温度（C）

——实测混凝土结构中心最高温度与混凝土表面温度之差，即T4=T2-T1

T4经实测已知3d的T1=36C T2=52C，故由公式得：

2T(x)3=36＋3（52-36）=46.7C

又知混凝土浇灌30d后, T1=27C,T2=32C

2故 T(x)30=27＋3（32-27）=30.3C

水化热平均总降温差：

=T(x)3－T(x)30=46.7－30.3=16.4C

Tx(4)计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差

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y(t)y0(1e0.01t)M1M2M3Mn （1-5）

Ty(t)y(t)= （1-6）

式中 y(t)——各龄期混凝土的收缩相对变形值；

0y——标准状态下的最终收缩值（即极限收缩值），取3.24×10-4 、M2、

M1M3Mn ——考虑各种非标准条件的修正系数

Ty(t)——各龄期（d）混凝土收缩当量温差(C)

——混凝土的线膨胀系数，取1.0×105

取

0y=3.24×10-4；M1=1.25；M2=1.35；M3=1.00；M4=1.64；M5=1.00；

M6=0.93；M7=0.54；M8=1.20；M9=1.00；M10=0.9；=1.0×105,则3d收缩值

为：

c(1eyy(3)0.1t)M1M2M3Mn

=3.24×10-4×（1-e0.9=0.144×10-4

0.013）×1.25×1.35×1.00×1.64×1.00×0.93×0.54×1.20×1.00×

3d收缩当量温差为：

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Ty(3)y(3)0.1441054= =

1.010 =1.44C

同样由计算得

y(9)=0.149×10-4； Ty(9)=4.19C

y(15)=0.677×10-4； Ty(15)=6.77C

y(21)=0.919×10-4； Ty(21)=9.19C

y(27)=1.151×10-4； Ty(27)=11.51C

y(30)=1.260×10-4； Ty(30)=12.60C

根据以上各龄期当量温差值，算出每龄期台阶间每隔6（3）d作为一个台阶的温差值，见下图：

(5)计算各龄期综合温差及总温差

各龄期水化热平均温差，系在算出的水化热平均总降温差为16.4C的前提下，根据升降温曲线图推算出各龄期的平均降温差值，并求出每龄期台阶间的水化热温差值。为偏于安全计，采用3d最高温度52C与30d时32C的温差值作为计算依据，算出各龄期台阶（同样以每隔6d作为一个台阶）的温差值，如图所示。为考虑徐变作用，把总降温分成若干台阶式降温，分别计算出各阶段降温引起的应力，最后叠加得总降温应力。

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T(9)=6.0＋2.75=8.75C

T(15)=6.5＋2.58=9.08C

T(21)=3.8＋2.42=6.22C

T(27)=2.2＋2.32=4.52C

T(30)=1.5＋1.09=2.59C

总综合温差：

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